压件的片边厚度、G 下压件的片边宽度、H 上压件的片边宽度、I 临时粘合使用的粘合材料、J 补强带(本文对 I、J 未 做研究,因为它们对缝合撕裂强度只有加强的作用)。
(1)影响皮革缝合强度的工艺因素是:A 缝线道数、B 缝线间距、C 针线组合、D 针码密度、E 下压件的片边厚度、F 上
(2)工业生产中,对缝合效果要求不同时,影响皮革缝合撕裂强度的各因素显著性的排列顺序也不同。 (3)影响皮革缝合撕裂强度的各工艺因素在对缝合效果综合评分时,其影响显著性的顺序为:坯革试样的透湿率、铬含量 (Cr2O3)、湿热收缩率、湿热收缩温度均有较大的影响,但各个因素变化的情况又分别不同。 1)随着汗液浸泡次数的增加,猪坯革的透湿率呈先升高然后下降的趋势; 2)皮革的湿热收缩率在汗液浸泡的初期保持相对稳定,在浸泡 3 次以后则呈急剧下降的趋势; 3)皮革试样中的铬含量(Cr2O3)在浸汗液的初期急剧下降,经过若干次汗液的浸泡之后(4 次)基本保持稳定; 4)皮革湿热收缩温度的变化,也是从汗液作用的初期就开始了,在汗液连续作用 5 次的过程中,都呈逐步平缓下降的趋 势。 在本次有关汗液对皮革的湿热收缩温度、含铬量的影响方面的研究中,发现皮革中的铬含量与皮革的湿热收缩温度之 间,存在一定的对应关系。
由图 6 可明显看出:纵向皮革试样在针码密度为 3.5～4 针/cm 时,缝合撕裂强度最大。横向皮革试样在针码密度为 4～ 4.5 针/cm 时,缝合撕裂强度最大。由上图还可看出:纵向试样与横向试样力量的最大值区别不大,这是因为此批试样取自 背臀部,因此横向、纵向的撕裂强度差别不大。从测试数据来看,无论是纵向还是横向,缝合部件在拉伸过程中的破坏,都 发生在上压件的针眼处。 从对此组试验的分析可以得出:不同的针线配合,取得力量最大值的针码密度范围也不同。这说明了机针、缝线、针码 密度,对缝合撕裂强度都有影响。这些影响因素对皮革的影响程度与对超细纤维 PU 革的稍有不同,但天然皮革与超细纤 维 PU 革取得缝合撕裂强度最大值的趋势是一致的,且皮革纵向最佳针码密度的取值范围与超细纤维的趋于一致,即以 9 针/20mm 的针码密度为宜。 此外,缝合部件在拉伸过程中的破坏都发生在上压件的针眼处,说明了在操作中对折边部件进 行补强的重要性和必要性。 2.2 铬鞣黑色修饰鞋面革折边工艺中上下压件的片边留厚对缝合撕裂强度的影响 图 7 和图 8 是样品在其它工艺条件相同的情况下,对不同的上压件厚度与下压件厚度缝合后,所测得的力量最大值。 由图 7 可明确得出:在上压件边口留厚不变、 下压件边口留厚变化的情况下,当上压件边口留厚为 0.2mm 或 0.3mm 时, 皮革的缝合撕裂强度随着下压件厚度的增加而增加。当上压件边口留厚为 0.4mm 或 0.5mm 时,皮革的缝合撕裂强度,随 着下压件边口留厚增至 0.4mm,以后不再增加。结合原始数据中的破坏情况,对以上现象做如下分析:在上压件边口留厚 不变的情况下,帮部件组合的撕裂强度,随着下压件边口留厚的增加而增加,但当下压件增至 0.4mm 以后,帮部件缝合的撕 裂强度不再增加。这是因为:上压件的边口留厚虽然也有 0.2mm 或 0.3mm,但上压件经过折边,实际的边口厚度已经大于 0.4mm,且是 2 个粒面层受力,因此其最终的破坏情况都是下压件被破坏。所以可以得出:在折边缝合的工艺中,下压件比 上压件更容易被破坏,也就是说在常规折边工艺中,下压件对帮面缝合撕裂强度的影响显著性大于上压件。 由图 8 可以明确得出:在下压件边口留厚不变、上压件边口留厚变化的情况下,当下压件厚度为 0.2mm 或 0.3mm 时, 皮革的缝合撕裂强度与上压件的厚度基本无关,这主要是因为下压件过薄而影响了缝合撕裂强度。图中所示的力量最大 值虽然只与下压件的厚度有关,但由于皮革的部位差也会引起力量最大值的波动。当下压件边口留厚增至 0.4mm 或 0.5mm 时,同时上压件厚度增至 0.4mm 以后,力量最大值则不再有显著增加而是基本保持一致,如有稍微波动也是因为皮 革的部位差引起的波动。 结合拉伸破坏情况可以得出:在帮面缝合工艺中,无论是上压件还是下压件,如果片边的边口留厚
1.4 试验内容 1.4.1 铬鞣黄牛黑色修饰鞋面革折边工艺 确定针线配合，针码密度以及上下片边厚度对缝合撕裂强度影响（试验 1） 。 1.4.2 群青色小牛鞋面革压茬工艺 确定刀光工艺下，压件片边厚度对缝合撕裂强度影响（试验 2） 1.4.3 检测方法 将按照表 1 工艺条件制作好的试样,条夹在试验机的上下夹钳间,夹具距离 40mm,启动拉力机,正确操作计算机,计算机将 自动完成所选定的数据纪录。
2.3 采用压茬-刀光工艺时，铬鞣群青色小牛鞋面革下压件片边厚度对缝合撕裂强度的影响 由此试验使用的是小牛皮，张幅的平均厚度 0.8mm，加之小牛皮本身的纤维比较纤细，致使小牛皮本身的撕裂强度 是此次试验中强度最低的，从试验数据（略）可分析出：边口留后边口厚为 0.4mm 是保持足够缝合撕裂强度的基本条 件好。
摘 要：采用正交试验法研究了铬鞣修饰鞋面革和小牛鞋面革,在不同缝合工艺条件下制成试样的撕裂强度,结果表明:
对缝合效果要求不同时 ,影响皮革缝合撕裂强度各因素的显著性排列顺序也不同 ,对于天然皮革而言 ,部件边口留厚为 0.4mm 是保持足够缝合撕裂强度的基本条件。 关 键 词：缝合撕裂强度 影响因素
为 0.2mm 或 0.3mm,则最终的破坏情况都是皮革撕裂,但是如果上压件和下压件的片边边口留厚在 0.4mm 以上,则最终 的破坏情况是缝线断裂。换句线mm 是个临界值,如果小于 0.4mm,帮部件组合的撕裂强度取决于皮革 的撕裂强度,如果大于 0.4mm,帮部件缝合的撕裂强度取决于缝线的强度。 通过对上压件边口留厚不变,下压件边口留厚变化及上压件边口留厚变化,下压件边口留厚不变的 2 种分析方法,可以 得出以下适用于折边常规工艺的结论:(1)在影响帮部件缝合撕裂强度的因素中,下压件的显著性大于上压件。 (2)当上、 下 压件的边口留厚都小于 0.4mm 时,帮部件的缝合撕裂强度取决于皮革本身的撕裂强度(破坏情况是皮革撕裂),而当上、 下 压件的边口留厚都大于 0.4mm 时,则帮部件的缝合撕裂强度取决于缝线的强度(破坏情况是缝线 铬鞣黄牛黑色修饰鞋面革针线配合与针码密度对缝合撕裂强度影响 2.1.1 80#线#针在不同针码密度下的力量最大值(如图 4 所示) 由图 4 可明显看出:纵向皮革试样在针码密度为 5～5.5 针/cm 时,缝合撕裂强度最大。横向皮革试样在针码密度为 4.5～ 5 针/cm 时,缝合撕裂强度最大。这是因为皮革的物理机械性能存在着纵向和横向的区别所导致的,也是制鞋厂在部件裁 断时,尽可能地考虑部件受力方向的原因之一。从测试数据来看,无论是纵向还是横向,缝合部件在拉伸过程中的破坏,都 发生在上压件的针眼处。
中国皮革 CHINA LEATGHER 表 1 样品工艺条件 项 公差/mm 折边位边口留厚/mm 公差/mm 压茬位片边宽度/mm 公差/mm 压茬位边口留厚/mm 公差/mm 缝线距边/mm 针码密度（针数/cm 机针型号（#） 缝线线号（ ） 缝线材料 使用工艺 折边宽度/mm 公差/mm
由图 5 可明显看出:纵向、 横向皮革试样在此针码密度范围内,所测力量最大值的变化趋势均呈现单调递增,虽然在针码密 度为 5～5.5 针/cm 时,并不能确定革试样是否达到了撕裂强度的最大值,但根据 80#线#针的针线配合,所测结果可以 推测出:在针码密度为 5～5.5 针/cm 时,撕裂强度已达到最大值。从测试数据来看,无论是纵向还是横向,缝合部件在拉伸 过程中的破坏,都发生在上压件的针眼处。
1.1 材料与仪器 1.1.1 试验材料铬鞣黄牛黑色修饰鞋面革，群青色小牛鞋面革 1.1.2 相关设备 TS 2000- S 型多功能材料试验机,高铁科技股份有限公司; MODELXIBIA 片皮机,北京市皮革机械厂; GJ9B1 型皮革厚度测定仪,浙江余姚轻工机械厂; KM – 18K 缝纫机,陕西标准缝纫机公司; 机针:Organneedles 日本; 缝线材质:Serafil 系列缝纫线, 聚脂材料,德国 Amann SohneGmbH &Co. 1.2 取样 1.2.1 铬鞣革黄牛修饰鞋面革 由于下样的皮张是从沿背脊线裁开的半片皮革,因而无法对称下裁。为使测试数据具有可比性,本研究采取同种缝合工艺 尽量在同一部位下裁,取样位置如图 1 所示。 1.2.2 铬鞣群青色小牛鞋面革 由于下样的皮张过小,为使测试数据具有可比性,在同一张皮革上采取了对称式下裁法,取样位置如图 2 所示。 1.2.3 试样规格（见图 2）
作者曾就超细纤维 PU 革帮面,在不同缝合工艺条件下缝合撕裂强度的影响因素进行了研究[1],认为:超细纤维 PU 革的 物理机械性能与材料的方向性关系很大;在制帮工艺中宜采用 40#缝线#机针的针线mm 的针码密度;采 用 2 道或 3 道缝线时,帮面会随所受应力的增大而发生弹性变形,成鞋可以满足多种穿用场合;在前后帮结合处采用 3 道线, 在接后帮、缝后包跟、缝鞋耳以及缝接鞋舌时,采用 2 道线的工艺是合理可行的;对缝合效果要求不同时,影响皮革缝合撕 裂强度各因素的显著性排列顺序也不同,因此必须根据产品的缝帮效果来确定缝合工艺参数。为验证上述结论,作者又以 铬鞣黄牛黑色修饰鞋面革和群青色小牛鞋面革为试验材料,进行了不同缝合工艺条件下,缝合撕裂强度影响因素的研究。